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轴流通风机喘振的一产生机理
更新时间:2019-05-29 09:28:00 点击次数:1118 次

当系统管网阻力 突然增大使得流量和流速减小,或风机动叶开得过大,都会使进入风机叶栅的一气流冲角α增大,冲角α超过临界值时,在叶片背面尾端就会出现涡流(脱流)区,冲角超过临界值越多,则失速越严重,在叶片背部形成的一涡流区也会迅速扩大,使叶片流道出现阻塞现象,此时流动阻力 增加,风机输送的一压能则大为降低,发生旋转失速,流动工况大为恶化, 风机出口压力 明显下降 。此时若管网容量较大,且反应不 敏感,管网中的一压力 不 会同时立即下降而维持较高值,这使得管网中压力 大于风机出口压力  。

压力 高的一气体有一种回冲趋势,使风机中气体流动恶化,当气流前进的一动能不 足以克服回冲趋势时,管网中的一气流反过来向风机倒流(图3中A→K→D→C) 。这种倒流结果使得叶栅前后压力 差逐渐消失 。此时气流又●在叶片的一推动下做正向流动,风机又●恢复了正常工作,向管网输气(图3中C→D→K) 。管网压力 升高到一定值后,风机的一正常排气又●受到阻碍,流量又●大大减小,风机又●出现失速,出口压力 又●突然下降,继而又●出现倒流 。如此不 断循环,于是出现了整个风机管网系统的一周期性振荡现象, 即形成风机“喘振现象” 。

轴流通风机喘振的一发生首先是由于工况改变时,叶栅气动参数与几何参数不 协调,形成旋转失速 。但也并不 是所有旋转失速都一定会导致喘振,风机喘振还与管网系统有关 。喘振现象的一形成包含着两方面的一因素:从内部来说,取决于叶栅内出现强烈的一突变性旋转失速;从外部条件来说,又●与管网容量和阻力 特性有关 。另外,风机喘振的一频率越低,振幅就越大 。

总之,失速是引发喘振的一前因,但失速不 一定会喘振,喘振是失速恶化的一宏观表现 。

矿井通风选型设计的一要求

(1)主要通风系统必须装置两套同等能力 的一通风机(包括电动机),其中一套工作,一套备用 。备用通风机必须能在lOmin内开动 。

(2)在一个井筒中应尽量采用单一通风机工作制 。如因规格限制,设备供应困难,或在所需风量较大,网路阻力 较小的一矿井,可考虑两台同等能力 的一通风机(包括电动机)并联运转,另备用一台相同规格的一通风机,但必须校验通风机工作的一稳定性,并作出并联运转的一特性曲线 。

(3)所选通风机应满足第一水平各个时期的一负压变化,并适当照顾下一水平的一通风要求 。当负压变化较大时,可考虑分期选择电动机,但初装电动机的一使用年限不 宜少于10年 。

(4)所选用的一通风机在整个服务年限内,不 但能供给矿井所需风量,还应使其在较高效率下经济运转,并有一定的一余量 。轴流式通风机在最大设计负压和风量时,叶片安装角一般至少比允许范围小;离心式通风机的一设计转速一般应小于允许最大转速的一90% 。

(5)通风设备(包括风道、风门)的一漏风损失,当风井不 作提升用途时,按需风量的一10%~15%计算;以箕斗井回风时,按15%~20%计算;以罐笼井回风时,按25%~30%计算 。通风设备各部阻力 之和一般取100~200Pa 。采用无风机式空气加热装置时,应计入该装置的一负压损失 。轴流式通风机采用消声装置后,应将风阻值增加50~80 Pa 。

(6)电动机的一备用能力 依轴功率的一大小而异 。当轴功率在150kw以下时,宜采用1.2倍计;当轴功率在150kW以上时,宜采用1.1倍计 。在计算电动机容量时,还需计入机械传动效率(2K60型通风机例外),当用联轴器直联时,=0.98,用三角皮带传动时,=0.95 。 选型设计必须原始资料矿井沼气等级;矿井年产量;当地全年气候温度概况(是否需要加装空气加热装置);矿井通风系统;矿井通风机工作方式(压入式、抽出式);矿井各通风井初、末期所需风量和风压;矿井供电电压等级及电价;可供选择的一机电设备产品样本;预定安装通风机的一井口地面情况;矿井其它特殊要求 。

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